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分離接合部分的作用是將精梳錫林梳理過的棉叢與分離羅拉倒入機內(nèi)的棉網(wǎng)進行搭接,而后分離羅拉快速運動,將纖維從下鉗板與給棉羅拉握持的棉叢中快速抽出,即為分離；同時，纖維的尾端受到頂梳的梳理。
為了實現(xiàn)纖維層的周期性接合、分離及棉網(wǎng)的輸出，分離羅拉的運動方式為：倒轉(zhuǎn)→順轉(zhuǎn)→基本靜止。為保證連續(xù)不斷的輸出棉網(wǎng)，分離羅拉的順轉(zhuǎn)量要大于倒轉(zhuǎn)量。
一、分離羅拉傳動機構(gòu)
   SXF1269A型精梳機的分離羅拉傳動機構(gòu)如圖4-6-1所示。分離羅拉傳動機構(gòu)是由平面連桿機構(gòu)和外差動行星輪系組成，（甲）圖為平面連桿實際機構(gòu)圖，（乙）圖為平面連桿的簡化圖，圖4-6-2為行星輪系部分。動力分配軸上固裝的29T齒輪傳動與錫林軸O同軸的143T大齒輪，在143T大齒輪上用螺栓連接與分離羅拉定時調(diào)節(jié)盤相連(參見圖4-8-1)，錫林軸O通過143T大齒輪上的定時調(diào)節(jié)盤，使曲柄銷（固裝于定時調(diào)節(jié)盤上）A以77mm為半徑繞錫林軸恒速轉(zhuǎn)動。在錫林軸O上活套一固裝于墻板上的偏心輪座，其中心Ol偏離錫林中心28mm，兩中心的相對位置如圖（乙）所示。偏心輪座上套有偏心輪，偏心輪中心C偏離Ol點25mm。定時調(diào)節(jié)盤的曲柄銷通過105mm長的連桿，帶動偏心輪上的一個鉸接銷B，鉸接銷偏離偏心輪座中心Ol點77mm，這樣，OAB01組成一個雙曲柄機構(gòu)，當(dāng)OA隨錫林軸恒速回轉(zhuǎn)一周，使偏心輪上的鉸接銷B繞偏心輪座中心Ol變速運動一周。此時，偏心輪中心C也繞偏心輪座中心Ol變速運動一周。在偏心盤上又活套著轉(zhuǎn)體，其左端鉸接銷D，與活套在鉗板擺軸02上的擺桿鉸接。當(dāng)轉(zhuǎn)體隨偏心輪回轉(zhuǎn)一周時，擺桿D02繞鉗板擺軸中心前后擺動一次。轉(zhuǎn)體的左端E可看作是剛體CDE上的一個延伸點，當(dāng)C與D點的運動確定時，E點的運動也隨之確定。與E點鉸接的連桿EF，帶動首輪擺臂F03，作周期性地擺動，從而使外差動行星輪系中的32T的首輪作正反向轉(zhuǎn)動。

如圖4-6-2所示，錫林軸上固裝的15T齒輪經(jīng)56T過橋輪傳給95T的系桿(差動臂)作恒速轉(zhuǎn)動，使分離羅拉產(chǎn)生順轉(zhuǎn)。而由雙曲柄機構(gòu)及多連桿機構(gòu)通過首輪擺臂F03傳給32T首輪，使之作變速運動。在一鉗次中，平面連桿機構(gòu)使F03正反向擺動一次，首輪也隨之正反向轉(zhuǎn)動一次，經(jīng)和錫林軸上的15T齒輪傳來的恒速合成后傳向分離羅拉，使分離羅拉產(chǎn)生“倒轉(zhuǎn)一順轉(zhuǎn)一基本靜止”的運動。一鉗次中，分離羅拉的順轉(zhuǎn)量大于倒轉(zhuǎn)量，以滿足分離接合的工藝要求，順轉(zhuǎn)量與倒轉(zhuǎn)量的差值稱為有效輸出長度。

在143T大齒輪上裝有分離羅拉定時調(diào)節(jié)盤，143T大齒輪與分度盤同軸。改變曲柄銷A與143T大齒輪的相對位置，可改變平面連桿機構(gòu)與分度盤的相對運動關(guān)系，以此調(diào)整分離羅拉的順轉(zhuǎn)定時。
二、分離羅拉運動曲線
  1、分離羅拉位移量的計算  在圖4-6-2中，設(shè)：
n1—首輪轉(zhuǎn)速，即32T轉(zhuǎn)速（n/min）；
n2—末輪轉(zhuǎn)速，即25T轉(zhuǎn)速（n/min）；
nH—系桿轉(zhuǎn)速，即95T轉(zhuǎn)速（n/min）。
則根據(jù)行星輪系的計算公式得：

2、分離羅拉運動曲線   根據(jù)式4-6-6、4-6-7、4-6-8利用計算機算得SXF1269A型精梳機S1 、S2、S值，以分度數(shù)為橫坐標、每度分離羅拉位移量為縱坐標，坐標原點從6 分度開始，分離羅拉的位移量為零；由此得到分離羅拉運動曲線見圖4-6-3。SXF1269A、FA261、A201D型精梳機的分離羅拉位移量見表4-6-1。
3、有效輸出長度   由圖4-6-3可知：SXF1269A型精梳機分離羅拉自6分度開始倒轉(zhuǎn)，17分度倒轉(zhuǎn)結(jié)束，則分離羅拉的總倒轉(zhuǎn)量為：S17-S6=-47.52-0=-47.52(mm)。分離羅拉自17分度開始順轉(zhuǎn)，6分度時順轉(zhuǎn)結(jié)束，則分離羅拉的總順轉(zhuǎn)量為：S6-S17=26.48-(-47.52)=74(mm)。因此每一個工作循環(huán)分離羅拉實際輸出長度為總順轉(zhuǎn)量與總倒轉(zhuǎn)量的絕對值之差，即為：74-47.52=26.48(mm)，此長度稱為分離羅拉的有效輸出長度。

圖4-6-3 SXF1269A型精梳機分離羅拉運動曲線
三、分離接合工藝分析
 （一）分離接合工作概況
在分離工作開始之前，分離羅拉已將上一循環(huán)分離出的纖維叢倒入機內(nèi)，準備與新分離的纖維叢接合。
經(jīng)錫林梳理后的纖維叢，其頭端并不在一條直線上。當(dāng)鉗板（或喂給機構(gòu)）、頂梳將纖維叢逐漸移向分離鉗口時，頭端前面的纖維先到達分離鉗口，被分離鉗口握持，以分離羅拉的速度快速前進。以后各根纖維頭端陸續(xù)到達分離鉗口，使前后纖維產(chǎn)生移距變化，分離鉗口逐步從纖維中抽出部分纖維，形成一個分離纖維叢疊合在上一工作循環(huán)的纖維網(wǎng)尾部上，從而實現(xiàn)分離接合。纖維叢的接合形態(tài)如圖4-6-4中：

Ｌ－分離纖維叢長度(mm)；
Ｓ－有效輸出長度(mm)，即每鉗次分離羅拉輸出的須叢長度；
Ｇ－接合長度(mm)。
由圖中的幾何關(guān)系可知：
Ｌ＝Ｓ＋Ｇ 或  Ｇ＝Ｌ－Ｓ                       4-6-9
由（4-6-9）分離纖維叢長度Ｌ愈長，有效輸出長度Ｓ愈小時，接合長度Ｇ愈長，纖維網(wǎng)的接合質(zhì)量和條干均勻度愈好。
（二）分離工作長度與分離叢長度
分離叢長度可根據(jù)分離羅拉位移曲線算得。如圖4-6-5所示，

在分離羅拉位移曲線上，a為分離羅拉開始倒轉(zhuǎn)點，b為分離羅拉開始順轉(zhuǎn)點，c分離接合開始點，d分離接合結(jié)束點，e分離羅拉順轉(zhuǎn)結(jié)束點，e點至 f點之間分離羅拉其本靜止。棉精梳機的開始分離與分離結(jié)束時間見表4-6-2。
表4-6-2開始分離與分離結(jié)束時間    單位：分度

分離羅拉自分離開始到分離結(jié)束分離羅拉的輸出棉網(wǎng)長度稱為分離工作長度。在SXF1269A型精梳機上，第一根纖維頭端進入分離鉗口時開始分離的時間c約為18—19分度；最末一根纖維頭端進入分離鉗口結(jié)束分離的時間d約為24分度。因此第一根和最末根纖維頭端距離必然是分離羅拉運動曲線上開始分離和結(jié)束分離時的位移差值，這一差值即為分離工作長度。分離工作長度與纖維長度之和稱為分離纖維叢長度。用公式表為：

由于分離過程中的牽伸，使得分離須叢拉長了、變薄了，但由于是不均勻的牽伸，從而加劇了紗條的結(jié)構(gòu)不勻。
（四）分離叢的接合長度與接合率
如圖4-6-4所示，分離叢的接合長度Ｇ直接影響纖維網(wǎng)的接合牢度。精梳機高速后，輸出的纖維網(wǎng)受分離羅拉的往復(fù)牽引和抖動更加劇烈，如果纖維網(wǎng)的接合牢度差，會產(chǎn)生意外伸長或破裂而影響精梳條的質(zhì)量。因此在新型精梳機設(shè)計、老機改造及工藝設(shè)計時，應(yīng)盡可能加大分離叢的接合長度。根據(jù)公式（4-6-9）可知，增大分離叢的接合長度Ｇ的辦法其一是增大分離叢長度Ｌ，二是減小有效輸出長度Ｓ。三種精梳機的分離叢長度Ｌ、有效輸出長度Ｓ及接合長度Ｇ的計算結(jié)果見表4-6-4。
例如，SXF1269A型精梳機開始分離定時為18分度，結(jié)束分離定時為24分度，纖維長度為30mm，根據(jù)公式（4-6-9）得：
Ｇ＝Ｌ－Ｓ＝77.19－26.48＝50.71mm
纖維網(wǎng)的接合長度反應(yīng)了前后兩個分離纖維叢的接合程度。在纖維網(wǎng)中還存在著前、中、后三個分離叢的重疊情況，如圖4-6-6所示,在一個分離叢長度三層疊合長度為3a=72.61mm，占94%；二層疊合長度為2b=4.5mm,占4.5% 。纖維網(wǎng)中纖維重疊程度愈好，纖維網(wǎng)的厚度增加，接合處陰影減小，接合質(zhì)量較好。
分離叢的重疊程度可用接合率表示，它是接合長度Ｇ相與有效輸出長度Ｓ的比值，用百分率表示。

（五）繼續(xù)順轉(zhuǎn)量、前段倒轉(zhuǎn)量和相對順轉(zhuǎn)量
1、繼續(xù)順轉(zhuǎn)量   分離在分離結(jié)束后，繼續(xù)順轉(zhuǎn)向前輸出的須叢長度，稱為分離羅拉的繼續(xù)順轉(zhuǎn)量。如圖4-6-7所示，Ｓed為繼續(xù)順轉(zhuǎn)量，Ｓe為有效輸出長度，Sd為分離結(jié)束時分離羅拉的位移量。則它們之間的關(guān)系為：

Ｓed＝Ｓe－Sd                                  4-6-14
可根據(jù)表4-6-1及式（4-6-14）