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    送出經(jīng)紗后，當主動摩擦盤開始轉(zhuǎn)入凸輪型面的較低區(qū)域時，被壓縮了的彈簧4得以恢復，推動主、從動摩擦盤一起向左移動，當摩擦環(huán)6被固定制動片7擋住時，主、從動摩擦盤分離，從動摩擦盤立即停止轉(zhuǎn)動，送經(jīng)立即停止，彈簧4將從動盤通過摩擦環(huán)6緊壓在固定制動片7上，以防止織軸的額外轉(zhuǎn)動。由此可以看出，織機主軸一轉(zhuǎn)中經(jīng)紗放出的多少與從動摩擦盤的回轉(zhuǎn)角θ的大小有關(guān)，而回轉(zhuǎn)角θ則取決于轉(zhuǎn)子與主動摩擦盤凸輪型面的接觸段的長度。轉(zhuǎn)子桿11的位置固定得越靠近主動摩擦盤，則接觸長度越長，回轉(zhuǎn)角9就越大，送經(jīng)量就越大。反之則送經(jīng)量減少。12為連桿，a為主動摩擦盤。

2.送經(jīng)量計算
    摩擦盤式送經(jīng)機構(gòu)的送經(jīng)量可用下式計算：
    Lj：(θ/360°)×[(Z1×Z3)/(Z2×Z4)]×πD
    式中：θ——主軸每轉(zhuǎn)中從動摩擦盤轉(zhuǎn)過的角度(°)；
    Z1、Z2、Z3、Z4——蝸桿、蝸輪和送經(jīng)齒輪、織軸齒輪的齒數(shù)；
    D——織軸直徑(mm)。
    摩擦盤式送經(jīng)機構(gòu)的可織緯密范圍廣，改變轉(zhuǎn)角θ可對送經(jīng)量作無級的調(diào)整，從而使送經(jīng)量較準確。

3.經(jīng)紗張力調(diào)節(jié)裝置
    如圖1—18所示，當經(jīng)紗張力由某種隨機原因增大時，經(jīng)紗迫使裝有后梁1的擺臂2、3繞擺軸4作逆時針轉(zhuǎn)動，通過擺桿使連桿6上升。連桿6的一段與弧形桿7鉸接，弧形桿上有一圓弧槽，其圓弧中心向上偏離支持軸8的軸心，因此圓弧上端到支持軸軸心的距離大，圓弧下端到軸心的距離小。連桿6上升時，弧形桿上的圓弧槽繞支持軸8順時針轉(zhuǎn)動，使支持軸和圓弧槽中滑塊10的距離增大。由于滑塊芯軸9固定不動，因此支持軸向左移動，通過連桿11帶動轉(zhuǎn)子桿 13、轉(zhuǎn)子14繞機架上的轉(zhuǎn)子桿軸12作逆時針轉(zhuǎn)動，使轉(zhuǎn)子與主動摩擦盤的凸輪型面的距離縮小，送經(jīng)量增加。送經(jīng)量的增加促使經(jīng)紗張力逐漸恢復到正常數(shù)值，后梁也恢復到正常的平衡位置。相反，當經(jīng)紗張力因某種原因減小時，機構(gòu)動作則與上述情況相反，送將量減少，并逐漸恢復到正常數(shù)值，后梁也回到正常位置。

    織軸送出經(jīng)紗，其直徑不斷減小，在張力調(diào)節(jié)裝置未做出反應之前，經(jīng)紗送出量顯得不足，使經(jīng)紗張力增加，迫使后梁下壓，于是從動摩擦盤轉(zhuǎn)角θ增大，與直徑D的減小相適應，符合πD常數(shù)，使送經(jīng)量恢復到正常數(shù)值。后梁在一個新的位置上達到新的受力平衡，新的平衡位置下，經(jīng)紗張力總比原平衡位置時大。因此，織軸在由滿軸到空軸的變化過程中，后梁的高度逐步下降了10mm，弧形桿的圓弧槽也下降了16 mm，經(jīng)紗張力則有所增長。
     摩擦盤式送經(jīng)機構(gòu)的優(yōu)點，一是可無級控制送經(jīng)量，且調(diào)節(jié)范圍大，根據(jù)實際測定，被動摩擦盤能被傳動的回轉(zhuǎn)角θ最小約為25°，最大可到329°，兩者之比為13.5，能滿足一定緯密范圍從滿軸到空軸的送經(jīng)要求；二是在張力調(diào)節(jié)部分與織軸傳動部分各設有信號處理和自鎖環(huán)節(jié)，調(diào)節(jié)作用穩(wěn)定，送經(jīng)可靠，經(jīng)紗張力最大差異率約為6%—8%；三是結(jié)構(gòu)不復雜，支撐多采用滾動軸承，適應高速。其不足之處是摩擦盤不宜在傳動角g接近最大和最小的極限條件下工作，θ過小摩擦片磨損嚴重；θ過大，則在主軸一轉(zhuǎn)中來不及制停，影響下一次送經(jīng)。為此，規(guī)定在不同的緯密范圍內(nèi)，采用不同傳動比的蝸桿與蝸輪。為保證有效傳動，摩擦面需嚴格防止油污，要求銅絲石棉摩擦片材料的摩擦系數(shù)要大。

(二)帶有錐形盤無級變速器的送經(jīng)機構(gòu)
    帶有錐形盤無級變速器的送經(jīng)機構(gòu)有多種形式。其基本結(jié)構(gòu)是含有能作變速傳動環(huán)節(jié)的減速輪系，并且在輪系中有一對蝸桿蝸輪副，以防止經(jīng)紗張力產(chǎn)生多余送經(jīng)。它們有的使用張力彈簧，有的使用張力彈簧和張力重錘，有的采用活動后梁作為感應元件，用以感應織軸直徑的變化，維持恒定的送經(jīng)量。
    亨特式送經(jīng)機構(gòu)即是其中常見的一種形式，如圖1—19所示，主軸轉(zhuǎn)動時，通過傳動輪系 (圖中未畫出，傳動比為i1，)帶動無級變速器的輸入軸9，然后經(jīng)錐形盤無級變速器的輸出軸20、變速輪系21、蝸桿19、蝸輪18和齒輪17，使織軸邊盤送經(jīng)齒輪22轉(zhuǎn)動，允許織軸在經(jīng)紗張力作用下放出經(jīng)紗。這是一種連續(xù)的送經(jīng)機構(gòu)，避免了間歇送經(jīng)對機構(gòu)的沖擊，調(diào)節(jié)細致均勻，因此適用于高速；然而其結(jié)構(gòu)較復雜，對零件的精度和材料的要求較高。這種送經(jīng)機構(gòu)現(xiàn)在廣泛應用于劍桿織機上。

     該機構(gòu)的經(jīng)紗調(diào)節(jié)原理如下：活動后梁1檢測經(jīng)紗2的張力，當織軸直徑變小或其他原因使經(jīng)紗張力增大時，就迫使后梁偏離原來的平衡位置向下擺動，經(jīng)張力感應桿3使彈簧連桿4提起，彈簧連桿4以張力彈簧6支撐在張力感應桿3上的凹槽中，其下端同時鉸連著重錘桿23和角形桿10，經(jīng)角形桿10可使雙臂杠桿11作逆時針方向轉(zhuǎn)動，將輸入軸9上的可動錐盤8推向固定錐盤7，迫使齒型帶13上移，上錐形盤的傳動直徑D1，隨之增大，同時通過調(diào)節(jié)螺母12和雙臂杠桿14，拉動可動錐盤16離開固定錐盤15，因而下錐形輪的傳動直徑D2相應減小，使無級變速的傳動比減小，織軸轉(zhuǎn)速加快，送經(jīng)量增大，于是經(jīng)紗張力得到調(diào)節(jié)。反之，經(jīng)紗張力減小，則機構(gòu)作用相反。經(jīng)紗的上機張力由張力重錘24產(chǎn)生，改變其重量和力臂以及彈簧連桿4壓在張力感應桿3上的位置即可調(diào)節(jié)上機張力。5為調(diào)節(jié)螺母。
該機構(gòu)織機主軸每一轉(zhuǎn)送出的紗線長度為：
                         Lj = i1i2i3η（D1/D2）πD
    式中：i1——織機主軸到輸入軸9的傳動比(定值)；
          i2——變速輪系的傳動比；
          i3——蝸桿19到織軸邊盤齒輪22的傳動比(定值)；
          η——無級變速器中齒型帶與錐形盤的滑移系數(shù)；
          D1——輸入軸9上錐形盤的傳動直徑；
          D2——輸出軸20上錐形盤的傳動直徑；
          D——織軸直徑。
    變速輪系21的四個齒輪為變換齒輪，改變變換齒輪的齒數(shù)，可滿足不同的緯密要求。在變速輪系所確定的某一個送經(jīng)量變化范圍內(nèi)，通過改變無級變速器的速比，又可在這一范圍內(nèi)對送經(jīng)量作出細致、連續(xù)的調(diào)整。
     綜上所述，機械式送經(jīng)機構(gòu)的一般工作原理是用活動后梁或其他檢測件來感應經(jīng)紗的動態(tài)張力，后梁的擺動、或其他的感應信息經(jīng)適當處理后，去控制織軸傳動系統(tǒng)的傳動比，調(diào)節(jié)經(jīng)紗送出量，從而維持經(jīng)紗上機張力或動態(tài)張力的恒定。其送經(jīng)量可看作由兩部分組成：一是由織物品種所決定的每緯基本送經(jīng)量，二是由經(jīng)紗張力波動決定的送經(jīng)修正量。經(jīng)紗上機張力和織物品種決定了后梁的平衡位置和其他調(diào)節(jié)件的初始狀態(tài)；對于機械送經(jīng)，相對于逐漸變小的織軸直徑，后梁不斷有新的平衡位置，由此控制送經(jīng)量的基本部分；而張力波動引起后梁系統(tǒng)相對平衡位置的擺動，則對應送經(jīng)量的補償修正部分。